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（焦（jiāo）化廠除塵（chén）器）焦（jiāo）爐裝（zhuāng）煤燃燒法地麵站幹式除塵係統流（liú）程及（jí）抽吸的煤氣量
采用地麵站（zhàn）除塵裝置時，係統（tǒng）基本不受重量和空間的限製，應力求（qiú）使係統完善。采用燃 燒法的優點：一方麵可燒盡除塵器無法除去的有毒氣體，如H2s、HCN等，另一方（fāng）麵可燒 掉煙（yān）氣中大部分焦油（yóu），以防止從焦爐到地麵站的固定幹管焦油粘壁而造成堵塞。其（qí）流程見圖 2-5。
采用燃燒（shāo）法治理（lǐ）裝（zhuāng）煤煙塵時，不能采用（yòng）如圖2-4所（suǒ）示（shì）的內套筒密封的形式，因為那（nà）樣會 因（yīn）煙氣（qì）中可燃成分太少而不易（yì）點燃，相反可能在點火（huǒ）過程中產生爆炸。因此應采用（yòng）外套筒密 封的形式，見圖2-6。
采用外套筒密封裝煤時（shí），集（jí）塵裝置風（fēng）機的抽（chōu）吸作用能波及炭化室，風機吸（xī）力越大，抽吸 的煤氣越多，所以煤氣外逸率^,可取1,煤氣從上升管吸人率 尺（chǐ）2取0. 3～0.5,對（duì）於6m焦爐（表2-3)產生的煤氣量V〗=
3570mVh,外逸煤氣量（liàng）為：
Vt =KKi (1-K2 )Vi =1X1X (1-0. 4) X3570=2142(m3/h)
由於裝煤期間炭化室爐氣的成分變化很大，可燃成（chéng）分在裝 煤初期至裝煤的末期可增加3. 7倍，其燃燒後的煙氣黿變化3～
4倍。如果將裝煤後期（qī）煤氣中可燃成分作為設計依據，設（shè）計風量 很大（dà），不利於裝煤初期的煤氣燃燒，如果按初期的煤氣成分計 算，係統設計風量會偏小，不能滿足後期燃燒空氣量（liàng）的需要（yào），
部分可燃（rán）氣（qì）體不能完全燃燒。一般認為煤氣中的可（kě）燃成分占 40%作為燃燒法設計（jì）的（de）計算依據是比較合理的，但後（hòu）期（qī）係（xì）統煙 氣溫度會髙於設計值，有（yǒu）必要增加蓄熱式冷卻器。管道和冷卻 器的放熱和（hé）蓄熱，可防止煙氣溫度短時間高於（yú）濾料的耐受溫度 而損壞濾（lǜ）袋。蓄熱式冷卻器的計算讀^裝爐煤氣成分表2-6。
